文章摘自《工程勘察》
【非原創，侵刪】
基于承壓水對 CFG 樁承載力的影響研究
（1.北京城建勘測設計研究院有限責任公司；2.城市軌道交通深基坑巖土工程北京市重點實驗室）
摘要：在北京，因建筑地基持力層承載力或變形滿足不了設計要求時，設計常建議采用 CFG 樁復合地基進行地基處理。正常情況下，一般參考勘察報告成果，預估 CFG 樁的特征值進行設計。本項目考慮到樁長范圍內存在承壓水，無法預估承壓水對 CFG 樁承載力的影響，故在同一場區進行了事前試樁，其結果與估算值有較大的偏差。在先后兩次專家咨詢的基礎上，采用補勘、復壓、人工挖探等輔助手段，并進行了原因分析，采取了針對性的措施，最終滿足了設計要求。可供承壓水地區 CFG 樁設計與施工人員參考。
關鍵詞：承壓水；CFG 樁；靜載荷試驗；對策
1 前言
在北京，高層、超高層建筑越來越多，當地基的承載力、變形、滲透性等滿足不了設計要求的情況下，需要采取地基處理措施。現在普遍采用的地基處理措施，即 CFG 樁復合地基方案，其具有施工機具配套、施工效率高，施工工藝成熟，施工質量有保證，監測方法成熟、簡便等優點。但是，當設計樁長范圍內存在承壓水，且不對地下水實施控制措施時，即成樁過程受到承壓水影響時，采用CFG 樁復合地基處理地基方案要慎重。下面就以某工程案例來介紹一下承壓水作用對 CFG 樁承載力的影響。
2 工程概況
2.1 建筑物概況
某地塊擬建 9 棟建筑（地下 1-3 層，地上 15 層）及 1 座上部覆土 3 米的地下 2 層車庫，因天然地基承載力滿足不了設計要求，設計建議采用 CFG 樁復合地基處理。
2.2 工程地質條件
根據鉆探野外描述、原位測試及室內土工試驗結果，按巖性及工程特性將地層劃分為6大層,自上而下分述如下：
黏質粉土-砂質粉土素填土①：黃褐色，稍濕，松散。含植物根系。本層厚度為 0.40～1.00m，層底標高為 36.82～39.10m。
黏質粉土-砂質粉土②：褐黃色，稍濕～濕，中密～密實。含云母及氧化鐵條紋。夾粉質黏土-重粉質黏土②1 層，本大層厚度為 4.10～7.60m，層底標高為 31.13～33.80m。
黏質粉土-砂質粉土③：灰色，局部褐黃色，稍濕～濕，中密～密實。夾粉質黏土③1、、重粉質黏土-黏土③2，本大層厚度為 3.00～5.80m，層底標高為 27.01～29.35m。
粉質黏土④：褐黃色，局部灰色，很濕，可塑。夾黏質粉土-砂質粉土④1 黏土④2，本大層厚度為 4.30～ 7.90m，層底標高為 19.98～22.86m。
粉質黏土⑤：褐黃色，很濕，可塑。夾黏質粉土-砂質粉土⑤1、細中砂⑤2、圓礫⑤3、黏土-重粉質黏土⑤4 層，本大層厚度為 6.40～10.60m，層底標高為 11.35～14.90m。
卵石⑥：雜色，飽和，密實。一般粒徑為 3～7cm，最大粒徑約 14cm。充填約 35%～40%的黏性土及細砂。本層最大揭露厚度為 10.00m，層底標高低于為 11.46m。
2.3 水文地質條件
在勘探深度范圍內觀測到兩層地下水： 第一層地下水類型為潛水， 穩定水位埋深為 12.10 ～ 13.00m，水位標高為 26.06～27.21 m；第二層地下水類型為承壓水，水頭埋深為 13.60～14.30 m，水頭標高為 24.78～25.65m。
2.4 試樁
2.4.1 試樁目的
在本工程場地內進行試樁，其試驗目的為：通過試樁來實測我們所懷疑的承壓水對 CFG 成樁質量及其承載能力的影響，從而對施工圖設計進行必要的調整。
2.4.2 試樁依據
1） 《建筑基樁檢測技術規范》（JGJ 106-2014）；
2） 《建筑地基處理技術規范》（JGJ79-2012）；
3） 業主及結構設計對試驗的要求。
2.4.3 試樁數量
經與業主、結構設計、監理單位溝通達成一致意見，擬在工程場地內標高 36.66m 處做試樁，結合選擇不同的樁端持力層，分別在 34#、51#勘察孔附近進行 2 組試樁，每組 3 根，要求進行低應變樁身完整性檢測及單樁豎向靜載荷試驗。
2.4.4 試樁方案
試樁采用 C30 商品混凝土，樁徑 400mm，樁長 18m；樁間距根據試驗場地和堆載面積綜合考慮，以不相互影響和干擾為止。
34#勘察孔樁端持力層為粘質粉土-砂質粉土⑤1 層，根據《規范》推薦的公式，估算單樁承載力特征值為 634.4kN；51#勘察孔樁端持力層為粉質粘土⑤層，根據《規范》推薦的公式，估算單樁承載力特征值為 635kN，建議試樁最大荷載按 3.2 倍進行加載控制。
成樁工藝采用長螺旋成孔中心壓灌商品混凝土方案。
2.4.5 試樁檢測
2.4.5.1低應變樁身完整性檢測
其成果參見下圖。
2.4.5.2 單樁靜載荷試驗
受篇幅限制，僅以某試樁為例，予以說明。
|
試驗樁號： |
測試日期： 09-23 |
|||
|
樁長：18.5m |
樁徑：400mm |
|||
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荷載(kN) |
0 |
406 |
609 |
812 |
|
本級沉降(mm) |
0. |
3.29 |
18.07 |
71.16 |
|
累計沉降(mm) |
0. |
3.29 |
21.36 |
92.52 |
2.4.6 專家咨詢
2.4.6.1 第一次咨詢
10 月 28 日，召開了該項目 CFG 樁試樁結果專家咨詢會。與會專家聽取了項目 CFG 成樁工藝及樁試結果的匯報，質詢了前期工作的主要事件及情況，提出以下意見：
1） 對樁身完整性進行復測，若完整性良好，建議對單樁承載力進行復壓；
2） 在試樁旁選取 2~3 個鉆孔進行補勘，驗證勘察資料的準確性；
3） 根據復測情況，對 4#樁進行人工挖孔檢查樁身質量；
4） 若無可靠依據，建議加大設計樁徑，選擇可靠的樁端持力層。
2.4.6.2 第二次咨詢
經歷了上述三項工作以后，11 月 19 日，召開了該項目 CFG 樁試樁復壓結果專家咨詢會。與會專家取了該項目 CFG 樁施工、檢測、補勘、復測、人工挖孔檢查等情況匯報，進行深入的分析與探討，初步判定承水對樁體承載力影響較大，最終形成專家意見如下：
1） 采取地下水控制措施降低承壓水頭；
2） 增加 CFG 樁設計樁長、樁徑，建議取卵石⑥層作為樁端持力層；
3） 建議對承壓水及高低差影響范圍內的土層側阻力進行適當折減。
3 原因分析及其對策
3.1 原因分析
1） 承壓水的“破壞”’作用
有文獻⑴認為，在泵壓混凝土未初凝時，由于承壓水的作用，地下水向孔口方向涌水移動上升，帶出混凝土中的水泥漿，從而影響成樁質量；也有文獻⑵認為，承壓水在鉆進地層的過程中，使得飽和的粉土、粉細砂發生液化，從而影響成樁質量。
筆者認為，由于施工揭穿承壓水覆蓋層，必然在強大的水頭作用下，對地層原狀結構產生破壞，甚至使粘性土、粉土及粉細砂持力層的端阻趨于零；同時，由于承壓水沿著鉆孔孔壁不斷上升，及其鉆具上提過程中產生的負壓，導致地下水上升很高，甚至有時可見流出孔口，這樣勢必對側壁黏性土層產生了需要很長時間才能恢復的泥皮，從而影響樁側阻的發揮；當然，承壓水上升過程中，必然會帶走部分水泥漿甚至混凝土中的細顆粒，使得樁側壁不能密貼樁側土層，更導致樁側阻受損，造成承載力的急劇降低。
2） 勘察、設計的預判性
沒有考慮對參數進行折減，就難以達到《規范》推薦公式計算的預估值。遇有承壓水存在時，一般有經驗的勘察單位，會根據承壓水的特性，提醒注意復合地基設計時，考慮承壓水對 CFG 樁成樁的不利影響，有時候還會對提供給設計人員的側阻及端阻參數進行相應的折減。
同樣，設計人員也應該預判承壓水對 CFG 樁的不利影響，設計時盡可能不揭穿承壓水，將樁長設計短一些，密一些；當采用上述措施無法滿足設計承載力或沉降要求時，可以找一個對承壓水抗力較強的地層作為樁端持力層，如密實的卵石層，并對樁端阻力及樁側阻力進行必要的折減。
3） 施工過程的控制
施工過程控制的好壞，也直接影響單樁承載力的發揮。由于成孔時間長，造成承壓水減阻作用增加；或者灌注中存在停工待料；造成地下水上升侵蝕灌注的混凝土面層，造成離析甚至斷樁；或者是操作不當，沒有壓灌到排氣孔排出混凝土時就上提鉆具，管內混凝土壓不住承壓水的壓力，導致管內混凝土不能順利排出，造成樁底“虛脫”。上述情況，都會影響到 CFG 樁的單樁承載力發揮。
3.2 對策
1、有條件時，可以采用泥漿護壁成孔水下灌混凝土工藝③，成孔過程中消除了發生滲流的水力條件，成樁質量容易保證，從而確保單樁承載力滿足設計要求；
2、成樁前采取地下水控制措施，減低承壓水水頭，減輕其對成樁的影響，確保單樁承載力滿足設計要求；
3、如果由于工期和環境保護的壓力，必須采用長螺旋成孔中心壓灌商品混凝土的成樁工藝，需要采取如下綜合預防措施：
1） 選擇受承壓水影響較小的地層作為樁端持力層，本項目施工圖設計時選用卵石⑥層作為樁端持力層，使其端阻得到充分發揮。
2） 設計時考慮承壓水對樁端阻力及其側阻的影響，估算單樁承載力時，對承載力進行適當折減。
3） 施工時選用大功率長螺旋鉆機，提高鉆進效率，減少承壓水對地層側阻及端阻的影響，且采用正轉正常鉆進、反轉自動開門的專用鉆頭，在壓灌混凝土返到出氣孔時開始提鉆，并確保混凝土始終埋住鉆頭，確保混凝土灌注質量；
4） 加強施工過程的控制，只有在商品混凝土能確保單樁灌注量的時候，才開始成孔作業，并搞好前后臺的配合，確保一次性成樁，不在灌注中間等料。
3.3 成果
根據試驗成果及其承壓水對 CFG 樁承載力影響研究，施工圖階段，我們采用樁徑 500mm，以卵石層為樁端持力層的 CFG 樁方案，其結果滿足了設計要求。
3.3.1 樁身完整性檢測
3.3.2 單樁載荷試驗
參見下圖。
4 結語
本案例充分說明，在設計樁長范圍內存在承壓水或存在承壓水作用的情況下，必然對 CFG 樁的單樁承載力產生不利
影響，這一點，對于勘察單位、CFG 樁設計單位、結構設計單位以及業主單位都應該有清醒的認識。條件適宜時，應該優
先考慮其他施工工藝，如泥漿護壁成孔水下灌注商品混凝土工藝減輕承壓水對承載力的影響，或直接采用樁基方案；也可
采取降低承壓水水頭的輔助措施，來滿足單樁承載力的要求；當然在工期或環境保護壓力的情況下，也可采用上述綜合預
防措施，達到滿足設計要求的目的，這一點在本項目的實際施工中得到了驗證，可供同行們參考。
參考文獻
⑴ 潘廣燦 鄭州市東區等長螺旋成孔 CFG 樁工程質量事故原因 巖土工程界 2005 第八卷 第 7 期 58-59
⑵ 馬秉務 長螺旋管內泵壓 CFG 樁施工過程中竄孔問題研究 巖土工程界 2003 第 7 卷 第 12 期 50-52
⑶ JGJ79-2012 建筑地基處理技術規范 207
Study on the Influence of Compressive Water on the Bearing Capacity of CFG Pile
Feng keming①② Su changlong① Liu lifeng①
Beijing city survey and design Institute limited liability company① Beijing Key Laboratory of Geotechnical Engineering for Urban Rail Traffic Deep Pit②
No. 6, Anhui District, Chaoyang District, Beijing，100101
Abstract：In Beijing, CFG pile composite foundation is often recommended for foundation treatment when the bearing capacity or deformation of the foundation can not meet the design requirements. Under normal circumstances, general reference survey report results, estimated CFG pile characteristics of the design. Considering the presence of bearing water in pile length, the influence of bearing capacity of CFG pile can not be predicted. Therefore, the results of pre-test pile in the same field have great deviation from the estimate. On the basis of two expert consultations, the reasons were analyzed by means of re-survey, re-pressure and manual excavation, and the measures were taken to meet the design requirements. Can be used for CFG pile design and construction personnel reference.
Key word：Pressurized water；CFG piles；Static load test；countermeasure
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